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2.2.2 第二階段試驗(yàn)
第二階段試驗(yàn)主要驗(yàn)證接縫處混凝土的強(qiáng)度是否達(dá)到設(shè)計(jì)要求。本次試驗(yàn)將第一階段模具的上模板換成混凝土材料，采用同強(qiáng)度等級混凝土預(yù)制，混凝土板下表面鑿毛(圖3)。為避免影響因素過多，取消止水鋼板，超高反口統(tǒng)一采用450 mm，使用φ35 mm振搗棒分層振搗。對不同強(qiáng)度等級和坍落度的混凝土試件接縫部位進(jìn)行取芯強(qiáng)度檢驗(yàn)，檢驗(yàn)結(jié)果顯示：混凝土和易性越好，其強(qiáng)度指標(biāo)越理想。
2.2.3 第三階段試驗(yàn)
第三階段試驗(yàn)主要驗(yàn)證振搗工藝，以進(jìn)行優(yōu)化。本次試驗(yàn)?zāi)＞唔斆婺０鍝Q成厚2 mm亞克力板(有機(jī)玻璃)，以便于觀察振搗效果。采用混凝土強(qiáng)度等級C35(160 mm± 20 mm)和C60(180 mm±20 mm)各1個(gè)試件進(jìn)行試驗(yàn)，使用φ35 mm振搗棒分層振搗。經(jīng)過第一階段和第二階段試驗(yàn)，調(diào)整了振搗操作工藝，增加了交替使用澆搗口、變化振搗部位及插拔振搗棒的提升頻率等措施，同時(shí)進(jìn)行模板外是否同步進(jìn)行輔助振搗的嘗試，試驗(yàn)結(jié)果表明振動工藝調(diào)整措施非常有效，接縫部位混凝土完整、密實(shí)，且無空洞。
2.3 原位試驗(yàn)研究
根據(jù)模型試驗(yàn)得出的混凝土材料性能參數(shù)、超灌高度(300 mm)、振搗工藝等進(jìn)行某逆作法工程項(xiàng)目結(jié)構(gòu)柱的現(xiàn)場混凝土回筑。然后對回筑的逆作法施工縫進(jìn)行現(xiàn)場取芯檢測，檢驗(yàn)其抗壓強(qiáng)度及抗?jié)B性能。為了對比其效果，現(xiàn)場選取未優(yōu)化級配的混凝土部位作為對比組�，F(xiàn)場原位試驗(yàn)共進(jìn)行20組強(qiáng)度試驗(yàn)、8組抗?jié)B試驗(yàn)，其中常規(guī)工藝對比組為6組強(qiáng)度試驗(yàn)、2組抗?jié)B試驗(yàn)。采用優(yōu)化后的超灌法工藝，20組強(qiáng)度試驗(yàn)均達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度要求，混凝土6組抗?jié)B試驗(yàn)均達(dá)到P6級以上，滿足設(shè)計(jì)要求。結(jié)合大量工程實(shí)踐，一般在混凝土工作性能滿足的情況下，只要保證澆搗口高于接縫300 mm以上，配以合理的接縫振搗工藝，接縫處的混凝土施工質(zhì)量都能保證。
3 灌漿法試驗(yàn)研究
3.1 試驗(yàn)?zāi)Ｐ图敖Y(jié)果
在圖1所示的模具中，將模具寬度改為100 mm，配置一種坍落度大于240 mm的高強(qiáng)無收縮灌漿材料進(jìn)行灌漿法流動試驗(yàn)和取芯強(qiáng)度檢驗(yàn)，結(jié)果顯示：由于灌漿料流動性好和不收縮，在模具右側(cè)和左側(cè)接縫基本密實(shí)，說明灌漿法在止水鋼板處也較易滿足密實(shí)度要求，同時(shí)接縫強(qiáng)度也滿足規(guī)范要求。
3.2 原位試驗(yàn)研究
在某逆作法項(xiàng)目中對內(nèi)嵌墻和結(jié)構(gòu)圓柱的接縫均進(jìn)行了灌漿法原位試驗(yàn)。
1)內(nèi)嵌墻。沿內(nèi)襯墻方向在逆作結(jié)構(gòu)板內(nèi)每1 500 mm
設(shè)置φ150 mm的
PVC螺紋管澆搗口作為下層結(jié)構(gòu)內(nèi)襯墻混凝土澆搗孔。
鋼板止水帶內(nèi)側(cè)預(yù)埋φ50 mm的PVC注漿管，間隔2 000 mm設(shè)置。注漿管一方面作為出氣孔，引導(dǎo)混凝土盡量填充止水鋼板內(nèi)側(cè)空間。另一方面，內(nèi)襯墻施工完畢后，也可作為灌漿孔，如圖4所示。
2)結(jié)構(gòu)柱。在結(jié)構(gòu)柱上部逆作
樓板區(qū)域，距離柱邊400 mm設(shè)置4個(gè)澆搗孔。在先期澆筑部分和后期澆筑部分交界面預(yù)留不小于50 mm的間隙。等下部混凝土柱澆筑完畢且達(dá)到初凝后，搭設(shè)模板對間隙進(jìn)行灌漿料澆筑(圖5)。灌漿料按照產(chǎn)品合格證推薦的水料比確定加水量，拌和用水應(yīng)采用飲用水，水溫以5～40 ℃為宜，可采用人工或機(jī)械攪拌。逆作墻、板拆模后，接縫質(zhì)量外觀和密實(shí)度較好，通過取芯檢測強(qiáng)度滿足設(shè)計(jì)要求。
4 注漿法試驗(yàn)研究
4.1 注漿工藝
對于表觀不密實(shí)和滲漏點(diǎn)部位，采取注漿法進(jìn)行二次注漿處理。結(jié)構(gòu)注漿采用膨脹型具有補(bǔ)償收縮的水泥基材料配制;對外墻少量滲漏部位注漿采用無顆粒、低黏度的H-40有機(jī)注漿材料進(jìn)行封堵處理。有機(jī)注漿材料是以特種水泥作為組合劑，具有高強(qiáng)早強(qiáng)、自流性好、微膨脹性、耐久性強(qiáng)和可冬季施工等優(yōu)點(diǎn)，可以有效封堵裂縫。
4.2 原位試驗(yàn)研究
在某逆作法項(xiàng)目中，針對外墻滲漏的接縫部位進(jìn)行了注漿(少量在接縫部位，墻體裂縫與順作法類同)。注漿后通過檢測，接縫得到了較好的修復(fù)，且接縫處的抗壓、抗拉強(qiáng)度均大于混凝土設(shè)計(jì)強(qiáng)度，說明注漿法對于修復(fù)因超灌法施工不當(dāng)導(dǎo)致的不密實(shí)缺陷有效。
5 結(jié)語
本文通過逆作法接縫處理的超灌法、注漿法、灌漿法模型及原位試驗(yàn)研究，表明只要合理選擇材料和施工工藝，后期結(jié)構(gòu)施工的接縫的密實(shí)度、抗?jié)B性和強(qiáng)度等均能滿足主體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的要求。本文的相關(guān)結(jié)論為同類逆作法工程項(xiàng)目提供一定的技術(shù)支撐。
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